Учеба
Разная информация
Наш выбор
Партнеры
  

Опрос
Помог ли вам мой сайт?


Обмен WebMoney WMZ, WMR, WME, WMU, WMB.
Отдадите:
Получите:
{BJ_LINK}
Топ новости


КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по Водоотведению "Водоотведение города" (радиальные отстойники) с ЧЕРТЕЖАМИ

Полный текст работы можно скачать по ссылке ниже



ФГОУ СПО «Салаватский индустриальный колледж»


ВОДООТВЕДЕНИЕ ГОРОДА
Пояснительная записка
КП 270112.24Д.12.00 ПЗ



Выполнил Климова О.В.

Проверил Инчина О.И.


2011



Содержание

Введение
1 Общий раздел
1.1 Краткая характеристика объекта проектирования
1.2 Выбор схемы и системы водоотведения
1.3 Трассировка сети
2 Расчетные расходы сточных вод
2.1 Определение расчетных расходов сточных вод от
жилой застройки
2.2 Определение расчетных расходов сточных вод от
промышленного предприятия
3 Сеть водоотведения
3.1 Определение расходов на расчетных участках
водоотводящей сети
3.2 Определение начальной глубины заложения
3.3 Гидравлический расчет сети
3.4 Устройство водоотводящей сети
4 Насосная станция перекачки сточных вод
4.1 Определение диаметров всасывающих и
напорных трубопроводов
4.2 Подбор насосов
4.3 Определение емкости приемного резервуара
5 Очистные сооружения
5.1 Выбор состава очистных сооружений
и краткое описание схемы очистки стоков и обработки осадка
5.2 Расчет сооружений
5.2.1 Расчет сооружений механической очистки
5.2.1.1 Расчет решеток
5.2.1.2 Расчет горизонтальной песколовки
с прямолинейным движением воды
5.2.1.3 Расчет радиального отстойника
5.2.2 Расчет сооружений биологической очистки
5.2.2.1 Расчет аэротенка-вытеснителя
с регенерацией активного ила
5.2.2.2 Расчет вторичных отстойников
5.2.2.3 Расчет вертикального илоуплотнителя
5.2.3 Расчет сооружений по обработке осадка
5.2.3.1 Расчет метантенка
5.2.3.2 Расчет иловых площадок
5.3 Обеззараживание воды
5.4 Выпуск очищенных сточных вод
6 Мероприятия по рациональному использованию
воды и охране водных ресурсов
7 Экономический раздел
7.1 Разработка технико-экономического
обоснования проекта системы водоотведения
7.2 Вывод
Заключение
Список использованных источников


Введение

При использовании в быту и в промышленности вода загрязняется веществами минерального и органического происхождения, может также содержать токсичные вещества и возбудителей различных инфекционных заболеваний. Поэтому необходимо устраивать организованное отведение загрязнённых отработавших потоков воды по специальным гидротехническим сооружениям. Строительство водоотводящих систем должно обеспечивать нормальные жилищно-бытовые условия населения городов и населённых пунктов, поддерживать хорошее состояние окружающей природной среды.
Таким образом, основными задачами проектирования системы водоотведения являются:
1) организованный сбор бытовых и производственных сточных вод и удаление их за пределы канализуемого объекта;
2) очистка сточных вод до такой степени, чтобы при выпуске в водоем они не оказывали на него вредного влияния.
Предпосылками для успешного решения задач при строительстве водоотводящих систем являются разработки, выполняемые высококвалифицированными специалистами, использующими новейшие достижения науки и техники в области строительства и реконструкции водоотводящих сетей и очистных сооружений.



1 Общий раздел
1.1 Краткая характеристика объекта проектирования

Объектом проектирования является город, расположенный в Кировской области и застроенный зданиями с местными водонагревателями. В городе имеется одно промышленное предприятие. Сточные воды от этого производства отводятся в проектную систему водоотведения. Расход производственных сточных вод составляет 30000 м3/сут. Предприятие работает в три смены. На предприятии имеются холодные и горячие цеха. Характер загрязнений производственных сточных вод удовлетворяет условиям выпуска в городскую водоотводящую сеть.
Расчетное количество жителей для данного объекта водоотведения, чел, определяется по формуле

N=P•F, (1)

где P– плотность населения, P=300 чел/га;
F– общая площадь жилой застройки, F=217,92 га.

N=300•217,92=65376 чел.

Сточные воды от города, поступающие на очистные сооружения, имеют следующий состав: содержание взвешенных веществ Ссм=330 г/м3, содержание БПКполн Lсм=260 г/м3.
С северо-запада на юго-восток протекает река рыбохозяйственного назначения 2 категории. Площадка объекта проектирования сложена сухими грунтами и имеет выраженный уклон в сторону реки. Характеристика грунтовых вод – неагрессивные.
Климат умеренно-континентальный, средняя температура воздуха в январе минус 15°С, в июле плюс 18°С. Глубина промерзания грунта 1,7 м [3].
1.2 Выбор схемы и системы водоотведения

Объект водоотведения располагается на местности с хорошо выраженным уклоном к реке. Смесь бытовых и производственных сточных вод подлежит очистке на городских очистных сооружениях. Поэтому принимается пересеченная схема начертания водоотводящей сети, предусматривающая прокладку главного коллектора по пониженной части территории объекта проектирования вдоль реки. Коллектора бассейна водоотведения прокладываются перпендикулярно водоему и перехватываются главным коллектором, подающим все сточные воды на очистные сооружения. К проектированию принимается неполная раздельная система водоотведения, предусматривающая укладку одной подземной сети труб для отведения смеси бытовых и производственных сточных вод за пределы города, а дождевая водоотводящая сеть, состоящая из уличных лотков, кюветов и каналов поступает без очистки в водоем.
При дальнейшем благоустройстве города во вторую очередь строительства рекомендуется устройство подземной сети труб для отведения атмосферных сточных вод.

1.3 Трассировка сети

Трассировка наружных водоотводящих сетей осуществляется с учетом принятой системой водоотведения. Границы бассейнов водоотведения устанавливаются из условия возможно большего охвата территории самотечной сетью. Трассировка уличных коллекторов выполнена по пониженной стороне квартала параллельно красной линии застройки. Уличные коллектора по наикратчайшим расстояниям направляются к главному коллектору, отводящему сточные воды за переделы города. Главный коллектор расположен по пониженной местности вдоль берега. Для подачи сточных вод на очистные сооружения, где обеспечивается их самотечный пропуск, предусмотрена канализационная насосная станция и напорные трубопроводы. Площадка очистных сооружений и выпуск сточных вод расположены за чертой населенного пункта вниз по течению реки с учетом санитарно-защитной зоны.
При трассировке сети учтены перспективы развития и расширения системы водоотведения в связи со строительством новых жилых кварталов и промышленных предприятий.
Трассировка сети водоотведения показана на рисунке 1.


2 Расчетные расходы сточных вод
2.1 Определение расчетных расходов сточных вод от жилой застройки

Максимальный суточный расход, м3/сут, составит

Qсут макс=Ксут макс•(qн•N/1000), (2)

где Ксут макс– коэффициент максимальной суточной неравномерности, Ксут.макс=1,3 [2];
qн- норма водоотведения, л/(сут•чел), qн=180 л/(сут•чел) [2];
N- число жителей, чел, N=65376 чел.

Qсут.макс=1,3•(180•65376/1000)=15297,98 м3/сут

Расчётный суточный расход, м3/сут, составит

Qрасч.сут=К•Qсут.макс , (3)

где К- коэффициент, учитывающий количество сточных вод от предприятий местной промышленности и на неучтённые расходы, К=1,05 [1].

Qрасч.сут=1,05•15297,98=16062,88 м3/сут

Коэффициент общей неравномерности

Кобщ=Ксут.макс•Кчас макс, (4)

где Кчас.макс- коэффициент часовой максимальной неравномерности,

Кчас.макс=αмакс•βмакс , (5)

где αмакс- коэффициент, учитывающий степень благоустройства зданий,
режим работы предприятия и другие местные условия, αмакс=1,3 [2];
βмакс- коэффициент, учитывающий число жителей в населенном пункте, βмакс=1,13 [2].

Кчас.макс=1,3•1,13=1,469

Кобщ=1,3•1,469=1,91

В зависимости от Кобщ определяем расходы сточных вод по часам суток[3].
Результаты расчётов сводим в таблицу 2.

2.2 Определение расчётных расходов сточных вод от промышленного предприятия

Расход бытовых сточных вод за каждую смену определяется отдельно для холодных и горячих цехов

Q=qх,г•Nсм/1000, (6)

где q- норма водоотведения на одного работающего; для холодных цехов qх=25 л; для горячих цехов qг=45 л [4];
Nсм- число работающих в смену в холодных или горячих цехах.

Расход сточных вод от душевых после каждой смены, м³/ч

Qд=qд•nд•45/1000•60, (7)
где qд- норма расхода на одну душевую сетку, qд=500 л/ч [4];
45 мин – продолжительность пользования душем после окончания смены;
nд- число душевых сеток, определяемое для каждой смены отдельно,

nд=Nд.см/N1д, (8)

где Nд.см- число людей пользующихся душем в каждой смене;
N1д- число людей приходящихся на одну душевую сетку, N1д=3 чел.

Все расчёты по определению расходов сточных вод от предприятия сводим в таблицу 1.
Таблица 1 – Расчетные расходы от предприятия
Номер смены Про-изв. ст. воды м3/см Бытовые сточные воды Суммарный расход
м3/см
холодные цеха горячие
цеха душевые
число работ. рас-ход, м3/см число работ. рас-ход, м3/см поль-зуются душем число сеток расход, м3/см
1 10000 400 10,0 100 4,5 350 117 43,875 10058,375
2 10000 640 16,0 160 7,2 560 187 70,125 10093,325
3 10000 320 8,0 80 3,6 280 93 34,876 10046,475
Итого м3/сут 30000 1360 34,0 340 15,3 1190 397 148,875 30198,175






Таблица 2 - Сводная ведомость расходов сточных вод

Часы суток Бытовые сточные воды от города От предприятия Всего
Произв. сточные воды Бытовые сточные воды Душевые сточные воды
холодные цеха горячие цеха
% м3/ч % м3/ч % м3/ч
0-1 1,65 265,04 1250,00 12,50 1,25 12,50 0,56 34,88 1551,72
1-2 1,65 265,04 1250,00 6,25 0,63 8,12 0,37 0,00 1516,03
2-3 1,65 265,04 1250,00 6,25 0,63 8,12 0,37 0,00 1516,03
3-4 1,65 265,04 1250,00 6,25 0,63 8,12 0,37 0,00 1516,03
4-5 1,65 265,04 1250,00 18,75 1,88 15,65 0,70 0,00 1517,62
5-6 4,20 674,64 1250,00 37,50 3,75 31,25 1,41 0,00 1929,80
6-7 5,80 931,65 1250,00 6,25 0,63 8,12 0,37 0,00 2182,64
7-8 5,80 931,65 1250,00 6,25 0,63 8,12 0,37 0,00 2182,64
8-9 5,85 939,68 1250,00 12,50 2,00 12,50 0,90 43,88 2236,45
9-10 5,85 939,68 1250,00 6,25 1,00 8,12 0,58 0,00 2191,26
10-11 5,85 939,68 1250,00 6,25 1,00 8,12 0,58 0,00 2191,26
11-12 5,05 811,18 1250,00 6,25 1,00 8,12 0,58 0,00 2062,76
12-13 4,20 674,64 1250,00 18,75 3,00 15,65 1,13 0,00 1928,77
13-14 5,80 931,65 1250,00 37,50 6,00 31,25 2,25 0,00 2189,90
14-15 5,80 931,65 1250,00 6,25 1,00 8,12 0,58 0,00 2183,23
15-16 5,80 931,65 1250,00 6,25 1,00 8,12 0,58 0,00 2183,23
16-17 5,80 931,65 1250,00 12,50 1,00 12,50 0,45 70,13 2253,22
17-18 5,75 923,62 1250,00 6,25 0,50 8,12 0,29 0,00 2174,41
18-19 5,20 835,27 1250,00 6,25 0,50 8,12 0,29 0,00 2086,06
19-20 4,75 762,99 1250,00 6,25 0,50 8,12 0,29 0,00 2013,78
20-21 4,10 658,58 1250,00 18,75 1,50 15,65 0,56 0,00 1910,64
21-22 2,85 457,79 1250,00 37,50 3,00 31,25 1,13 0,00 1711,92
22-23 1,65 265,04 1250,00 6,25 0,50 8,12 0,29 0,00 1515,83
23-24 1,65 265,04 1250,00 6,25 0,50 8,12 0,29 0,00 1515,83
Итого, м3/сут 100,00 16063 30000 300,00 34,00 300,00 15,00 149,00 46261

3 Сеть водоотведения
3.1 Определение расходов сточных вод на расчётных участках сети

Средний секундный расход от каждого квартала, л/с

qср=qo•Fi , (9)

где Fi- площадь квартала, га;
qo- модуль стока, л/с•га,

qo=(qн/86400)•Р, (10)

где qн- норма водоотведения, л/сут•чел, qн=180 л/сут•чел;
Р- плотность населения, чел/га, Р=300 чел/га.

qo=(180/86400)•300=0,625 л/с•га

Расчёты по определению среднесекундных расходов от каждого квартала сводим в таблицу 3.
Таблица 3 – Средние секундные расходы сточных вод от кварталов жилой застройки
№ квартала F квартала, га q0, л/с•га qср, л/с
1 2,88 0,625 1,8
2 3,12 0,625 2,0
3 2,40 0,625 1,5
4 3,84 0,625 2,4
5 4,16 0,625 2,6
6 3,20 0,625 2,0
7 4,80 0,625 3,0
8 5,20 0,625 3,3
9 4,00 0,625 2,5
10 3,36 0,625 2,1
11 3,64 0,625 2,3
12 2,80 0,625 1,8
13 5,28 0,625 3,3
14 5,72 0,625 3,6
15 4,40 0,625 2,8
16 14,72 0,625 9,2
17 27,24 0,625 17,0
18 14,72 0,625 9,2
19 27,24 0,625 17,0
20 33,60 0,625 21,0
21 - - -
22 10,24 0,625 6,4
23 10,08 0,625 6,3
24 21,28 0,625 13,3
Расчётный расход на участке сети, л/с

qрасч=qcp•Kобщ, (11)

где Кобщ- общий максимальный коэффициент неравномерности;
qcp- средний расход на участке сети, л/с,

qcp=qпопутн+qбок+qтранз, (12)

где qпопутн- попутный расход, л/с;
qбок- боковой расход, л/с;
qтранз- транзитный расход, л/с.
Общий расчётный расход на участке сети, л/с

qобщ=qрасч+qсоср, (13)

где qсоср- сосредоточенный расход от предприятия, л/с

qсоср=(qпр+qхол+qгор+qдуш)/3,6 , (14)

qсоср=(1250+2+0,9+43,88)/3,6=360,22 л/с

Расчёты по определению расходов на расчётных участках сети сводятся в таблицу 4.
Таблица 4 – Расчетные расходы по участкам сети
Но-мер уч-ка № квар-тала Попут-ный расход, qпоп, л/с Боковой расход, qбок, л/с Тран-зитный расход, qтранз, л/с Суммарн. средний расход, qср, л/с Кобщ Расчет-ный расход, qрасч, л/с Сосре-дото-ченный расход, qср, л/с Общий расчет-
ный расход, qобщ, л/с
1-2 18 9,2 - - 9,2 2,16 19,87 19,87
2-3 17 8,5 8,5 - 17,7 1,95 34,51 34,51
3-4 19 8,5 35,4 - 43,9 1,74 76,39 76,39
4-5 - - 29,5 43,9 73,4 1,65 121,11 121,11
5-6 22 6,4 110,4 - 116,8 1,60 186,88 186,88
6-7 23 6,3 - 116,8 123,1 1,59 195,73 360,22 555,95
7-8 24 13,3 - 123,1 136,4 1,59 216,88 360,22 577,10
8-НС - - - 136,4 136,4 1,59 216,88 360,22 577,10

3.2 Определение начальной глубины заложения уличной сети отведения

Начальная глубина заложения канализационного коллектора в точке 1, м

Н1=(Нпр-0,3)+Z1-Zкв+i(L+1)+Δ ≥ 0,7+d, (15)

где Нпр- глубина промерзания грунта, м, Нпр=1,7 м [3];
Z1- отметка поверхности земли у смотрового колодца, м, Z1=18,30 м;
Zкв- отметка поверхности земли у наиболее удалённого колодца
внутриквартальной сети, м, Zкв=18,50 м;
i- уклон внутриквартальной сети, i=0,007;
L- длина внутриквартальной сети, м;
l- длина соединительной ветки, м;
Δ- перепад между лотками внутриквартальной сети и уличного коллектора, м, Δ=0,10 м.

Н1=(1,7-0,3)+18,30-18,50+0,007•100+0,1=2 м ≥ 0,7+d

3.3 Гидравлический расчёт водоотводящей сети

Гидравлический расчет выполнен для керамических и железобетонных труб с учетом движения сточной воды по водоотводящей сети с учетом минимальной незаиливающей скорости и максимальным наполнением. Водоотводящей сети приданы по возможности наименьшие допустимые уклоны с целью получения наименьших глубин заложения. Гидравлический расчет выполнен по таблицам [8].
Начальная глубина заложения боковых присоединений принята равной начальной глубине заложения сети в расчетной точке первого смотрового колодца водоотводящей сети.
Результаты гидравлического расчета сведены в таблицу 5.


3.4 Устройство водоотводящей сети

Водоотводящая сеть при диамтере до 600 мм включительно запроектирована из безнапорных керамических труб по ГОСТу 2886-82 и железобетонных труб по ГОСТу 6482-88 диаметром более 600 мм.
Трубопроводы разных диаметром в колодцах соединены по шелыгам труб. Наименьшая глубина заложения водоотводящей сети принята (Нпром – 0,3) м для труб диаметром до 500 мм и (Нпром – 0,5) м для труб диаметром более 500 мм, но не менее 0,7 м от поверхности земли до шелыги трубы.
Водоотводящая сеть устроена таким образом, что скорость движения сточной воды по трубопроводам возрастает от участка к участку. Скорость в боковых присоединениях меньше, чем в основном коллекторе. Угол между присоединяемой и отводящей трубами предусмотрен не менее 90 °. В колодцах трубы соединены с помощью открытых лотков, выполненных по плавным кривым.
Смотровые колодцы предусмотрены в местах изменения направления сети, присоединения одной или нескольких линий, изменения уклонов и диаметров трубопроводов, а также на прямолинейных участках сети на расстояниях в зависимости от диаметра труб: 200–450 мм через 50 м, 500-600 мм – через 75 м, 700-900 мм через 100 м, 1000-1400 мм- через 150 м.


4 Насосная станция по перекачке сточных вод
4.1 Определение диаметров всасывающих и напорных трубопроводов

Диаметр всасывающего трубопровода определяется в зависимости от расхода, пропускаемого через него, л/с

(16)

где QНС- максимальный приток воды к канализационной насосной станции, QНС=2236,45 м3/ч;
n – число рабочих насосов, n=3;

л/с

По расходу и рекомендуемой скорости течения сточной воды во всасывающих линиях V= м/с [14] по [8] составит dв.с.= мм.
Фактическая скорость, м/с определяется по формуле:

(17)

где Q- расход воды по одному коллектору, м3/с; Q=0,207 м3/ч;
d- диаметр коллектора, м; d= м;

м/с

Диаметр напорных коллекторов определяется в зависимости от расхода, л/с
(18)

л/с

По расходу и рекомендуемой скорости течения сточной воды в напорном коллекторе V= м/с [14] по [8] составит dн= мм, i=
Фактическая скорость по формуле (17)

м/с

4.2 Подбор насосов

Подача насосов определяется по максимальному притоку сточных вод к канализационной насосной станции QНС=2236,45 м3/ч.
Требуемый напор насосов составит

Н=ZОС+Zрез+hНС+hзн (19)

где Zос- отметка уровня воды в приемной камере ОС, Zос= м;
Zрез- отметка уровня воды в приемном резервуаре НС, Zрез= м;
hНС - потеря напора в коммуникациях насосной станции, hНС=3 м [14];
∆hн.к.- потери напора в напорных коллекторах, м

∆hн.к.=1,2•i•l (20)
где i – единичное сопротивление, соответствующее диаметру напорного коллектора i=0,0024, dн=600 мм;
l – длина напорных коллекторов, l=340 м;

∆hн.к.=1 м

hзн – запас напора, hзн=1 м [14].

Н=31,50 м

По подаче Q=745,48 л/с и требуемому напору Н=31,50 м по [6] принимаются насосы SEWATEC/SEWABLOC KSB-K марки 200-330 в количестве трех рабочих, двух резервных.

4.3 Определение емкости приемного резервуара

Минимальная регулирующая вместимость приемного резервуара, м3

(21)

где Qмин – минимальный приток сточных вод к насосной станции, Qмин=1515,83 м3/ч;
n’ – число включений, n'=3 [6];

м3

В соответствии [6] объем приемного резервуара, м3
(22)

м3≤Wмин=162,8 м3

За расчетный объем резервуара принимается Wрасч=162,8 м3.



5 Очистные сооружения
5.1 Выбор состава очистных сооружений и краткое описание схемы очистки и обработки осадков

Состав очистных сооружений выбирается в зависимости от требуемой степени очистки, пропускной способности очистных станций, состава сточных вод и т.д. Пропускная способность очистной станции составляет 71040 м3/сут, поэтому в проекте принимается механическая очистка, полная биологическая и обеззараживание.
В состав механической очистки входят: решётки для грубой очистки, песколовки и первичные отстойники.
Решетки предназначены для удаления крупных отбросов и представляют собой раму со стержнями диаметром 6-8 мм и с шириной прозора 16 мм. Они устанавливаются в открытых каналах, расположенных в здании решеток.
По пропускной способности в проекте принята горизонтальная песколовка с прямолинейным движением воды, которая применяется при расходе более
10000 м3/сут. Песколовки предназначены для задержания минеральных примесей (песка, битого стекла и т.д.) в количестве 85-90%. Процесс осаждения песка происходит за счет создания определенной скорости в песколовке (0,3-0,15 м/с), а так же за счет гравитационных сил тяжести. Песок, задержанный в песколовках, удаляется для обезвоживания на песковые площадки.
В проекте приняты радиальные первичные отстойники, так как расход сточных воды более 10000 м3/сут. Первичные отстойники предназначены для удаления органических нерастворимых примесей и минеральных веществ. Осаждение частиц происходит под действием сил тяжести; если плотность частиц больше плотности воды, частицы оседают на дно отстойника, а если плотность частиц больше плотности воды – всплывают на поверхность.
В проекте приняты аэротенки-вытеснители с регенерацией активного ила. Аэротенк предназначен для ведения биологических процессов и представляет собой железобетонный резервуар, разделенный перегородками на отдельные коридоры, по которым движется смесь сточных вод, активного ила и воздуха. Иловая смесь после аэротенков поступает на вторичные отстойники.
Очищенная вода поступает на бактерицидную установку, которая предназначена для доочистки сточных вод. Сырой осадок из первичных отстойников и уплотненный избыточный активный ил поступают для сбраживания в метантенк, в котором принимается термофильный режим сбраживания. После чего стабилизированный осадок поступает для обезвоживания на иловые площадки, а затем может использоваться в качестве удобрений в сельском хозяйстве.
Движение сточных вод по очистным сооружениям осуществляется самотеком с учетом потерь напора в сооружениях и коммуникациях.
Определение отметок уровней воды в сооружениях очистной станции:
Z1=Zзем+0,50
Z2=Z1+ hуф
Z3=Z2+0,20
Z4=Z3+hотс
Z5=Z4+0,20
Z6=Z5+hаэр
Z7=Z6+0,20
Z8=Z7+hотс
Z9=Z8+0,20
Z10=Z9+hпес
Z11=Z10+0,20
Z12=Z11+hреш
ZОС=Z12+0,20
где Zзем- поверхность земли ОС; Zзем=101,00 м
Z1=101,00+0,50=101,50 м
Z2=101,50+0,50=102,00 м
Z3=102,00+0,20=102,20 м
Z4=102,20+0,50=102,70 м
Z5=102,70+0,20+0,1=103,00 м
Z6=103,00+0,50=103,50 м
Z7=103,50+0,20=103,70 м
Z8=103,70+0,50=104,20 м
Z9=104,20+0,20+0,1=104,50 м
Z10=104,50+0,10=104,60 м
Z11=104,60+0,20=104,80 м
Z12=104,80+0,20=105,00 м
ZОС=105,00+0,2=105,20 м
Высотная схема движения сточных вод по очистным сооружениям приведена на рисунке



5.2 Расчет сооружений
5.2.1 Расчет сооружений механической очистки
Расчет решеток

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по Водоотведению "Водоотведение города" (радиальные отстойники) с ЧЕРТЕЖАМИ

Рисунок – Схема решетки
Количество прозоров решетки определяется по формуле:

n= , (23)

где qмакс- максимальный расход сточных вод, м3/с, qмакс=0,97 м3/с;
k3– коэффициент, учитывающий стеснение прозоров граблями и
задержанными загрязнениями, k3 =1,05;
b - ширина прозоров, b=0,016 м
h1- глубина воды перед решетками, h1 =1,0 м
Vр– средняя скорость в прозорах решетки, Vр=0,9 м/с



Общая ширина решеток, м

Bр=S(n1)+bn (24)
где S– толщина стержней решетки, S=0,006 м;

Bр=0,006(71-1)+0,01671=1,6 м

Принимается одна рабочая решетка и одна резервная, поэтому ширина одной решетки, м, будет равна

B1= , (25)

B1=1,6 м

Объем улавливаемых загрязнений на решетках составит, м3/сут

Vсут = , (26)

где N– расчетное число жителей, чел, N=31000 чел;
Pр– количество загрязнений, снимаемых с решеток, имеющих ширину
прозоров b=0,016 м, Pр=8 л/год на одного человека

Vсут = м3/сут

Масса загрязнений составит, т/сут

M=Vсут, (27)

где - плотность загрязнений, =0,750 т/м3;

M=0,70,750=0,525 т/сут
Так как количество загрязняемых отбросов составляет 0,525 м3/сут, что более 0,1 м3/сут, то применяется механическая очистка решетки.
В соответствии с выполненными расчетами подбирается типовая решетка:
- тип решетки РМУ-6;
- размеры канала перед решетками 20002500;
- число прозоров n’=84;
- угол наклона решетки к горизонту =80°;
- число резервных 1.
Проверка скорости движения сточных вод в прозорах решетки

Vр= , (28)

Vр= м/с

Так как скорость Vр=0,8 м/с находится в пределах 0,8–1 м/с расчет произведен верно.

5.2.1.2 Расчет горизонтальной песколовки с прямолинейным движением воды

Так как производительность очистных сооружений Qос=83929 м3/сут, что составляет более 10000 м3/сут, то к расчету приняты горизонтальной песколовки с прямолинейным движением воды.
Схема горизонтальной песколовки с прямолинейным движением воды показана на рисунке



1 – рабочая часть;
2 – осадочная часть.
Рисунок - Схема горизонтальной песколовки с прямолинейным движением воды
Площадь живого сечения песколовки, м2

W= , (29)

где qмакс- максимальный секундный расход, м3/с, qмакс=0,97 м3/с;
V- скорость движения воды в песколовке, V=0,3 м/с 1;
n - число отделений, n2, n=4;

W= м2

Ширина песколовки, м

B=W/h1, (30)

где h1- глубина кромочной части песколовки, h1=0,5 м;
B= м

Длина песколовки, м

L= , (31)

где Uo - гидравлическая крупность песка расчетного диаметра, при
d=0,25 мм Uo=24,2 мм/c; 1
k- коэффициент, учитывающий влияние турбулентности и других
факторов на работу песколовки, при Uo=24,2 мм/с k=1,3;

L= м

Объем задерживаемого песка в сутки, м3/сут

V= (32)

где N- число жителей, чел, N=31000 чел;
Рп- норма осаждения песка, Рп=0,02 л/сут на одного человека 1;

V= м3/сут

Определяем площадь песковой площадки, м2

Sп=V/Нп (33)
где Нп- нагрузка на площадку, Нn=3 м3/м3 [1];

Sп=0,62/3=0,21 м2

5.2.1.3 Расчет радиального отстойника

Так как производительность очистных сооружений Qос=83929 м3/сут, что составляет более 20000 м3/сут, то к расчету приняты радиальные отстойники.
1 - подводящий трубопровод;
2 - полупогружной кожух распределительного устройства;
3 - илоскреб;
4 - водосливной лоток;
5 - полупогружная доска
Рисунок – Схема радиального отстойника
Гидравлическая крупность U, мм/с, задерживаемых взвешенных частиц определяется по формуле:

U= , (34)

где H1- глубина проточной части в отстойнике, H1=3 м 1;
- коэффициент использования объема проточной части отстойника,
=0,45 1;
t1- продолжительность отстаивания воды в цилиндре с высотой столба
воды h1=0,5 м, определяется по таблице 2.2 10 в зависимости от заданного эффекта осветления Э=0,4 и концентрации взвешенных веществ в сточной воде ССМ=235 мг/л, поступающей на очистку в первичные отстойники, t1=580 сек;
n- показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе
отстаивания, определяется по рисунку n =0,2 10;

U= мм/с

Диаметр Д, м, радиального отстойника определяется по формуле:

Д= , (35)

где qмакс- максимально секундный расход, qмакс=0,97 м3/с;
n – число отделений, n≥2, n=3;
W – вертикальная турбулентная составляющая, мм/с

W=0,05V (36)

где V- поступательная скорость рабочего потока, V=3 мм/с;

W=0,053=0,15 мм/с

Д= м
Скорость на половине радиуса, мм/с

Vот= (37)

Vот= мм/с

Общая высота отстойника H определяется по формуле:

H = H1 +H2 + H3 (38)

где H2– высота нейтрального слоя, H2=0,3м 1;
H3- высота борта отстойника над кромкой водосливной стенки,
H3=0,5 м;

H=3+0,3+0,5=3,8 м

На основании выполненных расчетов подбирается номер типового проекта 902-2-83/76, диаметр 18 м, глубина 3,4 м, объем отстойной зоны 788 м3, зоны накопления осадка 120 м3, пропускная способность при времени отстаивания 1,5 ч – 525 м3/с [11].

5.2.2 Расчет сооружений биологической очистки
5.2.2.1 Расчет аэротенка-вытеснителя с регенерацией активного ила

Схема аэротенка – вытеснителя показана на рисунке



Рисунок - Схема аэротенка–вытеснителя
БПК сточной воды поступающей на биологическую очистку в аэротенки с учетом ее снижения в первичных отстойниках определяется по формуле:

Len=0,65•Lсм, (39)

где Lсм- БПК сточных вод, поступающих на очистные сооружения, мг/л; Lсм=320 мг/л;

Len=0,65•320=208 мг/л

Так как Len=208 мг/л меньше 300 мг/л, но больше 150 мг/л, то к расчету принимаются аэротенки-вытеснители с регенерацией активного ила.
Степень рециркуляции

, (40)

где аi- доза ила в аэротенке, ai =4 г/л [12];
Ji- иловый индекс, Jj=100 см3/г [3] – в первом приближении;


БПКполн сточной воды, поступающей в начало аэротенка с учетом разбавления циркуляционным илом, мг/л

, (41)

где Len– БПК сточной воды, поступающей на очистку с учетом снижения при первичном отстаивании, мг/л, Len=208 мг/л;
Lex- БПК сточных вод, после аэротенков, Lex=15 мг/л;



Период пребывания сточных вод в аэротетке рассчитывается по формуле:

, (42)

ч

Доза ила в регенераторе, г/л, в первом приближении определяется по формуле:

, (43)


Удельная скорость окисления, мг БПК/(г•ч)

, (44)

где - максимальная скорость окисления, =85 мг/(г•ч) [1];
Со– концентрация растворенного кислорода, Со=2 мг/л [1];
KI– константа, характеризующая свойства органических примесей, KI=33 мг БПК/л [3];
Ко– константа влияния кислорода, Ко=0,625 мгО2/л [1];
- коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила,
=0,07 л/г [1];



Продолжительность окисления загрязнений, ч

, (45)

где S– зольность ила, S=0,3 [1];



Продолжительность регенерации ила, ч
, (46)



Продолжительность пребывания в системе аэротенк – регенератор, ч

, (47)



Объём аэротенка, м3, определяется по формуле:

, (48)



Объём регенератора, м3

, (49)



Для уплотнения илового индекса, г/л, определяется средняя доля ила в системе аэротенк – регенератор

, (50)


Определяем нагрузку на ил, мг/(г•сут)

, (51)

мг/(г•сут)

По таблице 41 [1] определяем иловый индекс Jj= 74,23 см3/г. Эта величина значительно отличается от принятой Ji=100 см³/г, поэтому требуются дальнейшие расчеты.
По новому значению илового индекса уточняем степень рециркуляции

(52)



Если R’i - значительно отличается от ранее принятой, то уточняем расчёт.

(53)

мг/л
(54)



(55)

г/л

(56)

мгБПК/(гч)

(57)

ч

(58)

ч

(59)



(60)

м³

(61)

м³

(62)

г/л

Общий объем аэротенка, м3

W’=W’at+Wr (63)

W’=6207+5508=11715 м3

(64)

мг/(г•сут)

По таблице 41 [1] определяем иловый индекс Ji=71,65 см³/г. Эта величина незначительно отличается от принятой Ji=74,23 см³/г и дальнейших расчётов не требуется.
По типовому проекту №902-2-193 принимаем типовой аэротенк общим объемом 11715 м3, число секций - 2, число коридоров - 3, ширина коридора - 6 м, длина - 64 м, рабочая глубина - 5 м и рабочий объём каждой секции 5858 м3 [10].

5.2.2.2 Расчет вторичных отстойников

Гидравлическая нагрузка на вторичный отстойник, устраиваемый после аэротенков, определяется по формуле:

, (65)

где KSS– коэффициент использования объёма зоны отстаивания; для радиальных отстойников KSS=0,4 [3];
Нset– рабочая глубина отстойника, м; Нset=3,4 м [3];
Ji– иловый индекс, Ji=71,65 см3/г;
аi=аimix=6,24 г/л;
аt – вынос ила из вторичных отстойников, аt =15 мг/л [3]


Площадь одной секции, м2

, (66)

где qчас.макс- максимальный часовой расход, м3/ч;
n – число секций отстойника, n=5 [3];

м2

Диаметр для радиальных отстойников:

Д= (67)

Д= =29,7=30 м

Подбираем вторичный отстойник по типовому проекту № 902–2–89/75 согласно [10], у которого число секций – 5, глубина 3,7м, объем зоны отстаивания 2190 м3, объем зоны осадка 440 м3, пропускная способность при времени отстаивания 1,5 ч 1460 м3/ч

5.2.2.3 Расчет вертикального илоуплотнителя

Содержание избыточного активного ила, г/м3

Pмакс=Км∙Р, (68)

где Км- коэффициент месячной неравномерности притока ила, Км=1,15;
Р- прирост активного ила для полной биологической очистки

Р=0,8∙Св+0,3∙Len, (69)

где Св- вынос взвешенных веществ из первичных отстойников, Св=60 мг/л;
Len- величина БПК воды, поступившей в аэротенк, мг/л

Р=0,8∙60+0,3∙208=110,4

Рмакс=1,15∙110,4=126,96 г/м3

Максимальный приток избыточного активного ила, м3/ч

(70)

где Q- расчётный расход сточных вод, м3/сут, Q=83929 м3/сут;
С- концентрация уплотняемого избыточного активного ила, м3/ч, С=20000 г/м3;

м3/ч

Максимальный расход жидкости, отделяемой при уплотнении ила, м3/ч

qж= qмакс(W1-W2)/(100-W2), (71)

где W1 и W2- влажность поступающего и уплотнённого ила, W1=99,2 %, W2=98 %;
qж=22,2∙(99,2-98)/(100-98)=13,32 м3/ч

Полезная площадь илоуплотнителя, м2

Fпол= qж/(3,6∙V), (72)

где V- скорость течения жидкости в илоуплотнителе, V=0,1 мм/с;

Fпол=13,32/(3,6∙0,1)=37 м2

Площадь поперечного сечения трубы, м2

fтр= qмакс/(3600∙Vтр), (73)

где Vтр- скорость движения жидкости в вертикальной трубе, Vтр=0,1 м/с;

fтр=22,2/(3600∙0,1)=0,06 м2

Общая площадь илоуплотнителя, м2
Fобщ=Fпол+ fтр , (74)

Fобщ=37+0,06=37,06 м2

Диаметр одного илоуплотнителя, м

, (75)

где n- число илоуплотнителей, n=3;
м

Объём иловой части илоуплотнителя, м3

, (76)

где tил- продолжительность уплотнения, tил=8 ч;

м3

Принимаем вертикальные илоуплотнители диаметром 4 м и числом
секций 3.

5.2.3 Расчет сооружений по обработке осадка
5.2.3.1 Расчет метантенка

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по Водоотведению "Водоотведение города" (радиальные отстойники) с ЧЕРТЕЖАМИ


1- газопровод;
2- газовые колпаки;
3- выпуск газа в атмосферу;
4- блок для монтажа смесителя;
5- устройство для автоматического снижения давления газа;
6- пропеллерный смеситель;
7- загрузка сырого осадка;
8- напорная труба;
9, 10- соответственно напорный и всасывающий трубопроводы инжекторного подогревателя;
11- выгрузка сброженного осадка.
Рисунок 6 – Схема метантенка
Количество сухого осадка вещества осадка, т/сут

, (77)

где Ссм- концентрация взвешенных веществ в воде, мг/л; Ссм=235 мг/л;
Э- эффективность задержания взвешенных веществ в первичных отстойниках, в долях, Э=0,4;
К- коэффициент, учитывающий увеличение объема осадка за счет крупных фракций взвешенных веществ, не улавливаемых при отборе проб для анализа, К=1,2 [10];
Qсут- средний расход сточных вод поступающих на станцию, Qсут=83929 м3/сут;

т/сут

Количество активного ила, т/сут

, (78)

где а- коэффициент прироста активного ила, а=0,3 [10];
Len- БПК полное, поступающей в аэротенк сточной воды, Len=208 мг/л;
в- вынос ила из вторичных отстойников, мг/л, в=15 мг/л;

т/сут

Количество беззольного вещества осадка и активного ила, т/сут

, (79)

, (80)

где ВГ, ВГ’- гигроскопическая влажность сырого осадка и активного ила, ВГ=ВГ’=5% [10];
Зос, Зил- зольность сухого вещества и ила, Зос=30 %, Зил=25% [10];

т/сут

т/сут

Расход сырого осадка и избыточного активного ила, м3/сут

, (81)

, (82)

где Wос и Wил- влажность сырого осадка и активного ила, Wос=95%, Wил=97%;
, - плотности осадка и ила, = =1 т/м3 [10];

м3/сут
м3/сут
Расход осадков по сухому веществу, т/сут

Мсух=Осух+Исух , (83)

Мсух=13,09+13,44=26,53 т/сут

Расход осадков по беззольному веществу, т/сут

Мбез=Обез+Ибез , (84)

Мбез=8,7+9,6=18,3 т/сут

Расход осадков по объему смеси, м3/сут

Мобщ=Vос+Vил, (85)

Мобщ=261,8+448=709,8 м3/сут

Средняя влажность смеси и зольность, %

Всм=100∙(1-Мсух/Мобщ) , (86)

Всм=100∙(1-26,53/709,8)=96,3%

(87)


Объем метантенка, м3

V=Мобщ∙100/Д , (88)

где Д- суточная доза загрузки осадка, Д=18,3%;

V=709,8∙100/18,3=3879 м3

По типовому проекту №902-2-229 приняты 2 метантенка с полезным объемом резервуара 2500 м3, диаметром 17,5 м [11].
Фактическая доза загрузки понизится, %

Д’=Мобщ∙100/Vфакт, (89)

где Vфакт - объем метантенка фактический, м3, Vфакт=5000 м3;

Д’=709,8∙100/5000=14,2 %

Выход газа, м3/кг

У’=(а-Кr∙Д’)/100 , (90)

где а- предел сбраживания осадка, %

а=(ао∙Обез+аи∙Ибез)/Мбез, (91)

где ао и аи- пределы распада осадка и ила, ао=53%, аи=44% [1];

а=(53∙8,7+44∙9,6)/18,3=48,3%
Кr- коэффициент, зависящий от влажности осадка и режима сбраживания, Кr=0,22;

У’=(48,3-0,22∙14,2)/100=0,45 м3/кг

Суммарный выход газа, м3/сут

Г= У’∙Мбез∙1000 , (92)

Г=0,45∙18,3∙1000=8235 м3/сут

Объем газгольдеров, м3

VГ=Г∙t/24, (93)

где t- время выхода газа, t=3 ч [1];

VГ=8235∙3/24=1029 м3

По типовому проекту № 7-07-03/66 приняты 2 газгольдера объемом
600 м3 [11].

5.2.3.2 Расчет иловых площадок

Площадь иловых площадок, га

, (94)

где qгод- годовая загрузка на иловые площадки, qгод=1 м3/м2;
К5- климатический коэффициент, К5=1,2;

га

Площадь, требуемая на намораживание, га

, (95)

где tнам- период намораживания, tнам=175 сут;
- коэффициент зимней фильтрации, =0,45 для супези;
hнам- высота слоя намораживания, hнам=1 м [1];
hз.ос.- высота слоя зимних осадков [5], hз.ос.=60 см=0,6 м;
p- плотность льда, р=0,9 т/м3;

га

Общая площадь площадок, га

Fобщ=К∙Fрасч∙К’, (96)

где К- коэффициент, учитывающий площадь валиков, К=1,2;
Fрасч- расчетная площадь, га, Fрасч=21,6 га;
К- коэффициент, К’=1;

Fобщ=1,2∙21,6∙1=25,92 га
Число карт

Nк=Fобщ/Fк>4, (97)

где Fк- площадь одной карты, га, Fк=4 га;

Nк=25,92/4=6,48>4

5.4 Обеззараживание воды.

Целью расчета установок УФО сточной воды является определение мощности излучения, объема камеры и числа ламп заданной мощности.
По расходу воды qчас=1928/2=964 м3/ч в проекте необходимо принять две установки УДВ: 1000/288 выпускаемых НПО «ЛИТ».
Размеры одной установки 2,3*1,9*4,0, мощность 26кВт.
Схема установки Ультрафиолетового обеззараживания показана на рисунке

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по Водоотведению "Водоотведение города" (радиальные отстойники) с ЧЕРТЕЖАМИ

Рисунок - Схема установки ультрафиолетового обеззараживания

Время пребывания воды в камере t, с

T=(S*L*ny)/(278*qчас), (98)

где S- площадь поперечного сечения камеры, S=43700 см2;
L- длина камеры, L=230 см;
ny- число устанвок, ny=2;

T=(43700*230*2)/(278*964)=75

5.4 Выпуск очищенных сточных вод в водоем

Основная задача при устройстве выпуска – как можно большее смешение выпуска воды в водоем для получения наибольшей степени разбавления сточных вод. Чтобы добиться лучшего разбавления сбрасываемых сточных вод с речной водой, оголовок выпуска доводят до фарватера реки, где наибольшие скорости течения. Место выпуска сточных вод должно быть согласовано с органами санитарной инспекции, управлением судоходства и другими организациями, которые заинтересованы в сохранении условий нормальной эксплуатации водоемов.

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по Водоотведению "Водоотведение города" (радиальные отстойники) с ЧЕРТЕЖАМИ

Рисунок - Рассеивающий русловой выпуск сточных вод в реку. Общая схема.


6 Мероприятия по рациональному использованию воды и охране водных ресурсов

В данном курсовом проекте разработаны мероприятия по защите и охране окружающей среды, включающие защиту и охрану водоёмов, почвы и воздуха.
В проекте для защиты и охраны водоёмов от загрязнения предусмотрены следующие мероприятия:
1) город полностью благоустроен и канализирован, все наружные водоотводящие сети и коллекторы рассчитаны на приём максимального количества расхода во избежание затопления территории города стоками;
2) в насосных станциях перекачки стоков предусмотрены необходимые мероприятия по обеспечению бесперебойной откачки непрерывно поступающих стоков (резервные решётки, резервные насосные агрегаты, автоматическая работа, двойное электроснабжение станции от двух независимых источников);
3) очистные сооружения и главная канализационная насосная станция расположены с соблюдением санитарно-защитной зоны;
4) сточные воды подвергаются полной биологической очистке в аэротенках;
5) перед выпуском в водоём сточные воды после биологической очистки подвергаются обеззараживанию ультрафиолетом;
6) смесь осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила после уплотнения сбраживается в метантенках, с термофильным режимом сбраживания, и обезвоживается на иловых площадках; подсушенный осадок может использоваться в качестве удобрения в сельском хозяйстве;
7) песок, задержанный в горизонтальных песколовках, подсушивается на песковых площадках;
8) при проектировании технологических процессов предусматривается доведение стоков путём их очистки до такой степени, чтобы после смешения с речной водой их концентрации не превышали предельно-допустимых норм.
Для защиты и охраны воздуха от загрязнения в проекте предусмотрены следующие мероприятия:
1) Установки УФО сточной воды;
2) расширение площадей зелёных насаждений.
Для защиты и охраны почвы и подземного потока воды в проекте предусматриваются следующие мероприятия:
а) дренажные воды с песковых и иловых площадок собираются дренажной системой и насосной станцией перекачки подаются в “голову” очистных сооружений на очистку;
б) на площадке очистных сооружений предусмотрена система питьевого водоснабжения с подключением двумя нитками к городскому водопроводу и система бытовой канализацией с подачей стоков в “голову”очистных сооружений на очистку ;
в) все канализационные колодцы и лотки выполняются из гидротехнического бетона с железнением и тщательной затиркой, во избежание утечек стоков;
г) для обеспечения водонепроницаемости главной канализационной насосной станции и защиты от агрессивных сточных вод:
-на внутреннюю бетонную поверхность приёмного резервуара нанесена смесь “Ксайпекс-концентрат”;
- герметизация швов, трубных проходок выполнена с использованием гидроизоляционных шнуров на резино-бетонитовой основе.
Данные материалы являются современными гидроизоляционными материалами, отличаются долговечностью, хорошим сцеплением, при схватке увеличиваются в объёме до 150%, что даёт дополнительную герметизацию.
5) все трубопроводы и коллекторы, укладываемые в земле, герметизируются путём тщательной заделки стыков.



6 Экономический раздел
7.1 Разработка технико-экономического обоснования проекта системы водоотведения

В соответствии с [14] для технико-экономического обоснования рекомендуется определить основные показатели:
1. Протяженность канализационных сетей (с разбивкой по диаметрам);
2. Число и суммарную производительность насосных станций;
3. Пропускную способность очистных сооружений;
4. Общую стоимость строительства системы канализации и стоимость отдельных составляющих его элементов;
5. Стоимость строительства и стоимость ее элементов приведена в таблице
Стоимость строительства, отнесенная к 1 м3 суточной пропускной способности определяется по формуле:

Суд=ΣК/Q (99)

где ΣК – сумма капитальных вложений на строительство сетей и очистной станции.

Суд=


7.2 Вывод

Общая стоимость строительства сетей составило тысяч рублей, общая стоимость строительства очистных сооружений составило тысяч рублей. Удельная стоимость капитальных вложений


Таблица - Расчет капитальных вложений на строительство сетей и сооружений водоотведения
№ Обоснование Наименование работ и затрат Количество Стоимость, руб Общая стоимость, тыс. руб
1 Приложение 9. Пункт 1 Прокладка канализационных сетей из керамических труб – грунты сухие:
d=250, гл. зал. 4,18 м
d=300, гл. зал. 6,28 м
d=400, гл. зал. 7,13 м
d=450, гл. зал. 7,33 м
d=550, гл. зал. 2,96 м
Прокладка канализационных сетей из железобетонных труб – грунты сухие:
d=900, гл. зал. 4,35 м

620
900
780
1340
520


960

37,0
37,0
40,5
50,0
41,0


88,5

22,94
33,30
31,59
67,00
21,32


84,96
итого
2 Приложение 9. Пункт 2 Строительство канализационной насосной станции пропускной способностью, м3/сут
Районная канализационная насосная станция №1
Главная канализационная насосная станция

4485,1
53674,8

12,5
11,0

56,06375
59,04288
3 Приложение 9. Пункт 3 Строительство сооружений очистки сточных вод пропускной способностью, м3/сут
46261
145
6707,845
итого сооружений
4 Приложение 10. Пункт 4 Стоимость строительства с учетом отраслевых территориальных коэффициентов и стоимости в особых условиях (Кировская область)
Котр=
- сетей
-сооружений
итого
5 Приложение 11. Пункт 5 Стоимость строительства в текущих ценах
Котр=
- сетей
-сооружений
всего



Заключение

В данном проекте сточная вода прошла механическую, биологическую очистку и обеззараживание и пригодна для сброса в водоём.



Список литературы
1) СНиП 23 – 01 - 99 Строительная климатология. – Москва, 2000 - 57 с;
2) СНиП 2.04.02 - 84 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. – М: Стройиздат, 1985 - 136 с;
3) СНиП 2.04.03 - 85 Канализация. Наружные сети и сооружения. ГОССТРОЙ СССР. – М: ЦИТП ГОССТРОЯ СССР, 1986 - 72 с;
4) СНиП 2.04.01 - 85 Внутренний водопровод и канализация зданий. – М: Стройиздат, 1986 - 56 с;
5) Лукиных А.А., Лукиных Н.А. Таблицы для гидравлического рас-чета канализационных сетей и дюкеров по формуле академика Н.Н. Павловского. - М: Стройиздат, 1974;
6) ОАО “ЦНИИЭП инженерного оборудования”. Каталоги оборудования. Насосы. – Москва, 2001;
7) Карелин В.Я, Минаев А.В. Насосы и насосные станции. Учебник для ВУЗов. – М: Стройиздат, 1986;
8) Правила охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами. - М: Медгиз, 1975 - 39 с;
9) Зацепина М.В. Курсовое и дипломное проектирование водопроводных и канализационных сетей и сооружений. – Л: Стройиздат,1981 - 215 с;
10) Справочник проектировщика. Канализация населенных мест и промышленных предприятий (под редакцией Самохина В.Н.). – М: Стройиздат, 1981 - 639 с;
11) Ласков Ю.М. Примеры расчетов канализационных сооружений. Учебное пособие для ВУЗов. – М: Стройиздат, 1974;
12) Яковлев С.В. и другие. Канализация: Учебник для ВУЗов. – пя-тое издание. – М: Стройиздат, 1976 - 632 с;
13) Паспорт на хлоратор серии “Advance”.



ЧЕРТЕЖ

Генплан очистных сооружений по очистке сточных вод с радиальными отстойниками

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по Водоотведению "Водоотведение города" (радиальные отстойники) с ЧЕРТЕЖАМИ

Определение, осадка, происхождения, Расчет, стоков, иловых, отработавших, вода, расходов, водоотведение, Насосная,
Поиск
Партнеры